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根据本系列文章所描述的方法进行局部可摘义齿的设计与构建，可以改善和简化操作流程，并且可应用于传统和数字化两种工作方式中。本系列的 I、II、III 、IV和V和VI-I分别于2023年3月17日，2023年4月21日，2023年6月2日， 2023年7月21日，2023年8月15日和2023年9月8日已推送。
关键词：可摘卡环义齿，铸造支架式义齿
可摘卡环义齿的力传导不同于固定义齿或附着体联合义齿的传导。缩短的牙列以及由此产生的游离鞍基尤其需要一个经过深思熟虑的义齿解决方案。就力传导而言，粘膜必须替代缺失牙齿的功能。即使通过鞍基或基托部分提供了大面积的支撑，也几乎无法防止游离端义齿的下沉。不良的支撑设计可能会增加有害的杠杆作用，从而导致卡环基牙的过早丢失。如果基托过小以及鞍基狭窄，会加重义齿的嵌入，因为在粘膜上的支撑有限。因此，在扩展义齿基托时，要遵守雪鞋原理。作用力通过较宽的基托支撑面传导，会减轻卡环基牙的负荷，从而延长其固位义齿的时间。
如果双侧的牙列缩短（Kennedy第一类牙列缺损），由于基牙和粘膜之间的弹性不同，无法避免杠杆力的产生（图11和12）。在义齿设计时如果能考虑到这一点，就会将破坏力降低。因此，在设计义齿时，必须系统地考量所有重要方面以优化义齿的功能：
图11：上颌：单侧鞍基受力导致倾斜线沿对角线走行。
图12：上颌：远鞍基支撑加大了牙周负载区域。
牙列游离端缺失的可摘义齿的设计要点：
• 尽量扩大鞍基的伸展范围
• 根据解剖条件考虑义齿基托的范围和位置
• 尽可能减少杠杆作用：
- 支撑件的分布（远离鞍基）
- 人工牙的排牙设计（长度、牙齿数量、咬合接触）
- 扩大义齿基托范围
- 补偿件的分布（作为附加的卡环、支撑件、基托部分）
• 根据患者个性化的咀嚼功能和对颌情况（天然牙齿、固定义齿或者可摘义齿），考虑预期的压力负荷。
如果一侧为短牙列（Kennedy第二类牙列缺损），则咀嚼过程或者义齿的旋转如下进行：咬合牙列的第一个接触在末端磨牙上。随着负荷的增加，义齿鞍基下沉，义齿的对抗位于相邻的支托处：一方面，鞍基的近中支撑在最末端的前磨牙上；另一方面，磨牙支撑在牙弓的对侧。在这两个支托之间形成了旋转线（从负载臂和动力臂分离）。从闭合牙列的第一个接触点（最后一颗人工牙—对颌）开始，通过咀嚼力产生负载臂。动力臂由前磨牙上最远的卡环尖构成（图13-15）。
图13：上颌：单侧缩短的牙列。
图14：上颌：游离端受力时的旋转线走行。
图15：上颌：不利的负载臂-动力臂-比。
对鞍基施加的咀嚼压力越大，与鞍基相对的卡环所承受的张力就越大。当弹性卡环臂不可避免地朝着模型观测线方向移动时，基牙可能会承受巨大的拉力。在张力下，卡环臂改变其位置的程度取决于杠杆比、轮廓截面和合金的机械值。如果位置发生改变，支托甚至可以略微抬起。如果缺牙间隙小，通常可以仅由一个支撑设计来替换卡环。在这种情况下，基牙不会受到任何有害的拉力。虽然放弃了卡环，也不能过大地降低义齿的固位力。
在设计铸造支架式义齿时，必须将杠杆力（其强度和作用取决于余留牙齿的数量、分布和负载能力）保持在可承受的水平。
随着游离端鞍基的长度和咀嚼力的增加，义齿的嵌入或旋转情况也会加大。边缘负荷不仅会造成义齿下沉，还会进一步引发咀嚼疼痛的问题，甚至导致局部的骨吸收。如果对颌为天然牙列，则表明咀嚼力更强，因此鞍基下沉的也会更深。这一问题可以通过缩短人工牙列长度来缓解。也就是说，在这种情况下可以放弃排最后一颗磨牙（图16-18）。
图16：上颌：对角线放置卡环。
图17：上颌：长的游离端鞍基，不利的负载臂-动力臂-比。
图18：上颌：缩短的人工牙牙列，改善了负载臂-动力臂-比。
不过也有一种例外情况—对颌牙伸长。特别是大面积的、主要由粘膜支撑的鞍基，尽量将负载转移至中央，也就是牙槽嵴上。文献中给出的粘膜压缩量最大为1.3 mm。当然，这些高的、通常呈点状的弹性测量值肯定与精确贴合的义齿基托实际的下沉深度不符。粘膜压缩200-500 μm（0.2-0.5 mm）显得更为现实。即使因牙齿缺失量大而加大的游离端鞍基，负载仍要保持在生理可承受的范围内。大面积的鞍基和基托延伸，以及对鞍基动态过程的一致观察都很重要。当出于功能或美学原因，无法将所有人工牙都放置在支撑区内时，就会加重静态问题。
注意：尤其是游离端鞍基，必须将定期复诊检查的时间缩短，以确保义齿的密合和必要时的重衬。
在这种情况下，可以保证的牙齿支撑程度取决于剩余牙齿的排列。可能的支撑点的连接不要形成对角支撑线（旋转线）。即使仅保留两颗基牙，在支撑线呈切线分布时，也可以将它们用作卡环基牙。考虑到这一点，余牙列在单侧，通常也可以作为义齿支撑。创建支撑点时，要确保支撑线不会成为旋转轴。后一种情况有可能会发生，如果义齿由一颗磨牙和一颗牙弓对侧的尖牙支撑（对角支撑线！）。
一个成功的牙齿支持意味着将咀嚼力分配到尽可能多的可承受负荷的天然余牙上。但是，不能为追求这一目标而做过度设计。
支托可防止铸造支架式义齿下沉到粘膜表面内。垂直的咀嚼力应尽量通过支托（牙齿支持）转移到卡环基牙的牙周组织上。指导原则：一个支托对应1½至2个替换牙齿。由于压力点经常出现在基托到鞍基的边界区域，因此需要从支托到支架之间设计一个小的连接体以实现稳定的过渡。支托窝的预备要避免产生咬合干扰。无论是游离端还是非游离端缺失，在前磨牙上都最好设计为远离鞍基的支撑。近鞍基的支撑件会起到支点作用，从而导致卡环尖在牙齿上旋转。在小鞍基（非游离端缺失）、临床牙冠短以及缺牙间隙位于前牙区的情况下，需要一个近鞍基支撑。对于末端牙齿为磨牙的情况，则在近鞍基侧放置支托（图19和20）。
图19：下颌：在非游离缺失也设计了远鞍基支撑。
图20：下颌：完全的牙周支持。
关于咬合载荷下的游离端鞍基的运动学以及支撑点的放置，已有大量的研究和文献。在文献中的单侧或者双侧游离缺失的情况下，大多数要求的都是远离鞍基的支撑。少数情况下为近鞍基支撑。此要求基于临床研究，在这些研究中，在远离鞍基的支撑中，显示近中鞍基缘有下沉深度增大的趋势。然而，普遍的观点仍然是主张远离鞍基的设计。
考虑到鞍基的动态条件，支托窝被预备成凹槽形。适当的预备可使支托在其位置稍微地旋转，因为在咀嚼过程中无法避免义齿少量的自由移动。在预备过程中，必须考虑牙齿的轴向位置和义齿的就位道方向。还必须确保有足够的空间放入卡环。为了保持牙本质核的完整性，只能在牙釉质内进行预备。否则，预备过度还需要进行修复。支托窝的水平向延伸（近远中向、颊舌向）取决于牙齿的解剖形态。以下建议作为指导：
• 近远中向延伸约1/5冠的宽度；
• 颊舌向延伸约1/3冠的宽度，或者颊舌尖之间距离的一半。
预备好的支托窝最大的水平向延伸不能超过2.5 mm。依据间隙的大小支托厚度在0.6-1.0 mm之间。理想状态下，由相对于主受力方向的支托位置产生的倾斜角约为90°。以此方式，在咀嚼时，可以避免支托的滑动和对卡环基牙的剪切力以及对边缘牙周膜的损害。如有可能，应在已有的银汞充填物或者嵌体上预备支托窝。如果在非金属充填物（复合树脂充填、陶瓷嵌体、金沉积嵌体）上预备会出现问题。这同样适用于冠壁厚度未知的戴冠牙齿，因为如果在这种冠修复体上预备支托窝会发生穿孔的风险。这势必导致重新制作冠修复体。
尖牙或者前牙由于其临床牙冠的倾斜，通常不适合于放置支撑件。在严重倾斜的舌腭面区域（特别是在下颌）内的支撑，无法确保能够沿着牙齿轴线的方向转移咀嚼压力。否则，就会存在将牙齿向前庭侧推出牙弓的风险。位于前庭侧深处的固位臂会增强这一效果。如果无法避免在设计中包含尖牙或前牙，则有两种选择：首先，以较小的支托/对抗臂确保牙齿被卡抱住。这有时需要做肩台式的预备，它与切缘相切。槽的设计必须使支托完整地构成牙齿的解剖形状。患者通常会批评这种解决方案的美观性，因为除了前庭侧的卡环臂还可以看到位于切缘上的支托；第二种选择是为牙齿加冠。这样可以创建支撑面和可靠的固位区域。在前牙上放置的支撑件应尽可能地位于颈部区域。这抵消了不利的杠杆力，该力可能会向唇侧推压牙齿。
松动的牙齿、经过根管治疗的牙齿或有较大充填物的牙齿不太适合放置卡环。如果牙齿旋转或严重倾斜，通常适合设计第二支托。
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